Deformações de edifícios. Deformação do edifício Tipos de deformação e causas da sua ocorrência

deformação é normal Hum!

> "Empresa.

> Também é possível que "

A ASUS não acredita que você tenha algum problema com seu dispositivo",

A remontagem do dispositivo reduzirá ligeiramente este problema."

Bbk

• Gênero: Homem

Recentemente comprei um UX305FA totalmente novo. Durante a operação, descobriu-se que havia “acertado um defeito” - um dos botões do teclado caiu quando pressionado em um determinado ângulo. Decidi entrar em contato com um centro de serviço certificado em Moscou (TOPAZ-2M). Levamos o laptop para diagnóstico e decidimos substituir completamente o teclado. Ao inspecionar o laptop após o reparo, vi defeitos de montagem: folgas laterais nas juntas, violação da geometria do case (protuberância da unidade do teclado e, consequentemente, folga do touchpad, além de encaixe solto do parte superior quando fechada). Ao entrar novamente em contato com a central de atendimento, as folgas foram corrigidas, porém a violação da geometria da carcaça não foi corrigida. O funcionário do centro de serviços relatou que tal deformação é normal e o defeito será eliminado durante a operação ao longo do tempo ( Hum!). Tudo ficaria bem, mas o toque do touchpad agora cria desconforto durante a operação.

Olhando a foto do laptop, a tecnologia oficial. o suporte do site escreveu uma resposta estranha:

> "Empresa A ASUS não acredita que você tenha algum problema com seu dispositivo.

> Portanto, ele não acha que você precisa fazer algo com o aparelho.

> Você também pode entrar em contato com o ASC e concluir que está tudo em ordem com o aparelho.

>Também é possível que A remontagem do dispositivo reduzirá ligeiramente este problema."

Aqueles. por um lado, nega-se a existência de um problema: “... A ASUS não acredita que você tenha algum problema com seu dispositivo",

e por outro lado, admite: “... A remontagem do dispositivo reduzirá ligeiramente este problema."

Alguém encontrou um problema semelhante no UX305FA? O que você aconselha?

recentemente - quando? Se já se passaram duas semanas - para o independente e depois com uma resposta ao OZPP Nem se preocupe com Rospotrebnadzor. É hora de desmantelar este escritório. comida. Houve um apelo para eles. 4 passaram. A resposta está rastejando em tartarugas. O segundo caso com uma chave com um laptop morreu 3 dias após a compra (funcionários do serviço de São Petersburgo). eu) tentei de tudo. Até alguns programas super secretos do asus.zero então um técnico de serviço, o segundo, pare de fazer besteira. , que foi atualizado por algum mestre desonesto. É mais fácil para a loja fazer isso do que se preocupar em devolvê-lo ao fornecedor.

Todas as estruturas sofrem vários tipos de deformação causadas por características de projeto, condições naturais e atividade humana.

As observações das deformações de edifícios e estruturas começam desde o momento da sua construção e continuam durante a operação. Representam um complexo de medidas de medição e descritivas para identificar a magnitude das deformações e as causas de sua ocorrência.

Com base nos resultados da observação, verifica-se a correcção dos cálculos de projecto e identificam-se padrões que permitem prever o processo de deformação e tomar medidas atempadas para eliminar as suas consequências.

Para estruturas complexas e críticas, as observações começam simultaneamente com o projeto. No futuro canteiro de obras, estuda-se a influência dos fatores naturais e ao mesmo tempo cria-se um sistema de sinalização de apoio para determinar antecipadamente o grau de sua estabilidade.

Em cada etapa da construção ou operação de uma estrutura, são realizadas observações de suas deformações em determinados intervalos. Tais observações, realizadas de acordo com um plano de calendário, são chamadas de sistemáticas.

Caso apareça um fator que leve a uma mudança brusca no curso normal da deformação (mudança na carga da fundação, temperatura ambiente e da própria estrutura, nível do lençol freático, terremoto, etc.), são realizadas observações urgentes.

Paralelamente à medição das deformações, para identificar as causas da sua ocorrência, são organizadas observações especiais das alterações do estado e temperatura dos solos e das águas subterrâneas, da temperatura do corpo da estrutura, das condições meteorológicas, etc. a carga e a carga do equipamento instalado são registradas.

Para a realização das observações é elaborado um projeto especial, que geralmente inclui:

termos de referência do trabalho;

informações gerais sobre a estrutura, condições naturais e modo de operação;

traçado de sinalização convencional e de deformação;

diagrama esquemático de observações;

cálculo da precisão de medição necessária;

plano de calendário (cronograma) de observações;

composição dos executores, escopo de trabalho e estimativas.

O objetivo principal de monitorar as deformações de um complexo de estruturas no microdistrito Norte da cidade de Nakhodka (fábrica KPD-80 - edifício principal, oficina de mistura de concreto, armazém de cimento, cantina, complexo administrativo e de lazer, como bem como edifícios residenciais) consistiu em obter informações para avaliar a estabilidade das estruturas e tomar medidas preventivas oportunas, bem como verificar a qualidade das técnicas construtivas adotadas e do modelo de estacas utilizado para a fundação.

Os materiais de observação foram fornecidos pelo supervisor científico L.I.

1. Tipos de deformações e causas de sua ocorrência

Devido às características de projeto e às condições naturais da atividade humana, as estruturas como um todo e seus elementos individuais sofrem vários tipos de deformação.

Em geral, sob o termo deformação compreender a mudança na forma do objeto de observação. Na prática geodésica, costuma-se considerar a deformação como uma mudança na posição de um objeto em relação a algum original.

Sob pressão constante da massa da estrutura, os solos na base de sua fundação são gradativamente compactados (comprimidos) e o deslocamento ocorre no plano vertical ou rascunho estruturas. Além da pressão da sua própria massa, o recalque de uma estrutura pode ser causado por outros motivos: fenómenos cársticos e deslizamentos de terra, alterações nos níveis das águas subterrâneas, operação de maquinaria pesada, tráfego, fenómenos sísmicos, etc. Quando a estrutura dos solos porosos e soltos muda radicalmente, a deformação ocorre rapidamente ao longo do tempo, chamada rebaixamento.

No caso em que os solos sob a fundação de uma estrutura são comprimidos de forma desigual ou a carga sobre o solo é diferente, o recalque é irregular. Isso leva a outros tipos de deformações estruturais: deslocamentos horizontais, deslocamentos, distorções, deflexões, que podem se manifestar externamente na forma de fissuras e até falhas.

Viés estruturas no plano horizontal podem ser causadas pela pressão lateral do solo, água, vento, etc.

Estruturas altas do tipo torre (chaminés, torres de televisão, etc.) são testadas torção E dobrar causado por aquecimento solar irregular ou pressão do vento.

Para estudar deformações em locais característicos de uma estrutura, os pontos são registrados e as mudanças em sua posição espacial são determinadas durante um período de tempo selecionado. Neste caso, uma determinada posição e tempo são considerados iniciais.

Para determinar absoluto ou completo sedimento S os pontos fixados na estrutura são determinados periodicamente por suas marcas H em relação ao ponto de referência original, localizado afastado da estrutura e considerado estacionário. Obviamente, para determinar o calado de um ponto no momento atual em relação ao início das observações, é necessário calcular a diferença de cotas obtidas nesses momentos, ou seja, S=Hcorrente-Hinício. Da mesma forma, você pode calcular a precipitação para o tempo entre os períodos (ciclos) de observações anteriores e subsequentes.

Média rascunho Salvar toda a estrutura ou suas partes individuais são calculadas como a média aritmética da soma dos recalques de todos os n de seus pontos, ou seja, Salvo=?S/n. Junto com o calado médio, para completar as características gerais, indicar o maior Snaib e o menor Nome assentamentos de pontos de estruturas.

Desigualdade a precipitação pode ser determinada pela diferença na precipitação ?S quaisquer dois pontos 1 e 2, ou seja, .?S1,2=S2-S1.

Banco E inclinar estruturas são definidas como a diferença no recalque de dois pontos localizados em bordas opostas da estrutura, ou suas partes ao longo do eixo selecionado. A inclinação na direção do eixo longitudinal é chamada destroços, Pedregulho, e na direção do eixo transversal - distorcido. Quantidade de rolagem relacionada à distância eu entre dois pontos 1 e 2 é chamado rolo relativo K. É calculado pela fórmula K=(S2-S1)/l.

Deslocamento horizontal q um único ponto de uma estrutura é caracterizado pela diferença em suas coordenadas xtek, ytek E x começando, y começando, obtido nos ciclos de observação atual e inicial. A posição dos eixos coordenados, via de regra, coincide com os eixos principais da estrutura. Calcule os deslocamentos no caso geral usando as fórmulas qx=xtek-xstart; qy=ycorrente-yinício. Da mesma forma, você pode calcular os deslocamentos entre os ciclos de observação anteriores e subsequentes. Os deslocamentos horizontais também são determinados ao longo de um dos eixos coordenados.

A torção em torno do eixo vertical é típica principalmente para estruturas do tipo torre. É definido como uma mudança na posição angular do raio de um ponto fixo traçado a partir do centro da seção horizontal em estudo.

A mudança na magnitude da deformação durante um intervalo de tempo selecionado é caracterizada por velocidade média deformação vav. Por exemplo, a taxa média de liquidação do ponto em estudo durante um período de tempo t entre dois ciclos eu E j as medidas serão iguais vav=(Sj-Si)/t. Há uma distinção entre a velocidade média mensal quando t expressa pelo número de meses, e pela média anual, quando t- número de anos, etc.

Todos os edifícios apresentam sensibilidade diferente à precipitação e movimentação do solo de fundação, que pode ocorrer durante a construção e operação. O grau dessa sensibilidade é determinado principalmente pela sua rigidez;

Dependendo da rigidez, todos os edifícios e estruturas são divididos em três tipos principais:

1. absolutamente difícil
2. tendo rigidez finita
3. absolutamente flexível

Estruturas absolutamente rígidas têm rigidez muito alta na direção vertical. Um exemplo de tal estrutura seria uma torre ou chaminé. Devido à sua rigidez significativa, estas estruturas não estão sujeitas a flexões ou outras deformações locais e experimentam recalques como uma única massa. Por exemplo, a Torre Inclinada de Pisa inclina-se como uma única massa (inclinação).

Estruturas completamente flexíveis sob a influência de cargas externas, eles seguem os sedimentos da base, enquanto praticamente nenhuma força adicional surge neles. Tais estruturas incluem, por exemplo, viadutos ou redes de aquecimento terrestres.

Estruturas absolutamente flexíveis e absolutamente rígidas na construção residencial individual são extremamente raras na maioria dos casos quando se trata de edifícios; dureza final. Tais estruturas, com o desenvolvimento de recalques irregulares ou movimentos do solo, recebem deformações, expressas na curvatura de seções individuais dos edifícios. Tendo rigidez finita, são capazes de proporcionar alguma resistência ao recalque irregular, nivelando-o, fazendo com que surjam forças nas paredes e paredes estruturais, que muitas vezes não são levadas em consideração no projeto, o que pode levar à formação de fissuras que perturbam o funcionamento normal dos edifícios.

As deformações mais comuns de edifícios na construção residencial individual:

Arroz. 1. Deflexão

Figura 2. Dobrando

Arroz. 3. Mudança.

Por sua vez, os edifícios de rigidez finita podem ser divididos em mais dois subtipos:

• condicionalmente rígido, para o qual L\H =< 3
• condicionalmente flexível, para o qual L\H > 3,

G de L é o comprimento da parede mais longa do edifício, H é a altura da parte estrutural do edifício (normalmente é a altura de todos os pisos + a altura da fundação, a cobertura não é considerada).

Aqui estão dois exemplos de tais edifícios em nosso catálogo de projetos padrão:

• Casa condicionalmente rígida conforme projeto; L=15,5 metros, H= 8,5 metros, relação L\H=1,8
• Casa condicionalmente flexível de acordo com o projeto; L=16,5 metros, H= 4,8 metros, relação L\H=3,4

Acredita-se que os condicionalmente rígidos experimentam deflexão (flexão) ou deformações de cisalhamento em menor grau, mas apenas o calcanhar como os absolutamente rígidos. Em alguns casos isto é verdade, mas para finalmente determinar como um edifício se comportará sob certas deformações, é necessário levar em consideração os materiais das principais estruturas de suporte e de fechamento, a rigidez geral à flexão e ao cisalhamento do edifício. , e também calcular as forças que surgem nas estruturas principais desses edifícios.

Na maioria dos casos, este problema de modelagem de forças em estruturas de edifícios é resolvido reduzindo todo o edifício a uma determinada viga abstrata sobre uma fundação elástica com determinados indicadores de rigidez. Neste caso, é possível determinar o momento fletor e a força cortante na seção do edifício. E conhecendo esses fatores de força, calcule as forças em cada elemento estrutural que surgem durante movimentos irregulares do solo de fundação.

Por exemplo, VSN 29-85 fornece a seguinte fórmula para calcular forças (momento fletor e força cortante) dependendo da magnitude do levantamento de gelo do solo:

Arroz. 4. Fórmulas para cálculo do momento fletor M e da força cortante F de VSN 29-85.

Nesta fórmula:

B, B 1 - coeficientes dependendo do projeto do edifício (ver VSN 29-85, Fig. 5 e 6);

A rigidez de um edifício reduzida a uma simples viga;

Δh fi - diferença nas deformações de elevação das diferentes partes do edifício;

L - comprimento da parede mais longa do edifício

O cálculo das forças em várias estruturas de edifícios é então realizado usando a seguinte fórmula:

Arroz. 5. Fórmulas para cálculo de forças em diversas estruturas de edifícios.

onde i, i são as rigidezes à flexão e ao cisalhamento da seção do elemento em consideração, respectivamente;
G - módulo de cisalhamento, geralmente considerado igual a 0,4E

• a base da fundação;
• Fundação;
• paredes;
• cintas de concreto armado;
• pisos de concreto armado

Em edifícios construídos com materiais bastante frágeis, por exemplo, concreto aerado, as paredes apresentam baixa rigidez à flexão e ao cisalhamento, principalmente nas áreas de aberturas. E paredes feitas de pedras cerâmicas de grande porte (“cerâmica quente”), que possuem apenas juntas macho-fêmea verticalmente e nenhuma junta adesiva vertical, em princípio não apresentam rigidez de cisalhamento. Neste caso, a rigidez principal do edifício é em grande parte determinada pelos demais elementos estruturais listados acima.

Assim, ao resolver o problema de garantir o funcionamento normal de um edifício no futuro, é necessário abordar o seu projeto de forma sistemática e ter em consideração:

1. As dimensões globais do edifício, nomeadamente a altura da sua parte estrutural (H) e o comprimento da parede mais longa (L), bem como a sua relação.
2. A probabilidade de ocorrência de recalques irregulares ou outros movimentos do solo, determinada pela sua homogeneidade, pelo valor do módulo de elasticidade e pelas propriedades de levantamento.
3. Rigidez da base da fundação.
4. Rigidez da fundação.
5. A rigidez das paredes e a robustez das suas aberturas.
6. Rigidez do piso.
7. Trabalho de reforço de correias.

A consideração destes factores permite compreender porque não é muito racional a utilização de fundações em laje para edifícios planos de um só piso, como o nosso ou o projecto Z10:

Arroz. 6. Projeto K-106-2

Arroz. 7. Solução de planejamento para o projeto K-106-2.

Neste projeto, a relação L\H=4,2 quando se utiliza MZLF, e com fundação em laje L\H será igual a 5, ou seja, a casa é muito suscetível a deformações e incapaz de lidar com precipitações irregulares e movimentos do solo. As fundações de lajes não possuem a rigidez à flexão necessária, e as lajes nervuradas do tipo USHP, com altura de seção de nervura de 200-300 mm, também possuem a rigidez de cisalhamento necessária.

A situação com uma fundação em laje pode ser melhorada, mas deve-se levar em consideração que o coeficiente de desempenho da cinta reforçada superior em um edifício térreo geralmente não ultrapassa 20% do máximo, pois é possível que a cinta escorregar na alvenaria ou até mesmo arrancar. As correias reforçadas entre pisos funcionam muito melhor, pois sofrem cargas significativas das estruturas sobrepostas, o que aumenta as forças de atrito nos pontos de ligação entre a correia reforçada e a parede. Pelo mesmo motivo, os blocos em forma de U são preferidos para a construção de correias reforçadas, pois aumentam a área de adesão da correia à parede. Em alguns casos, a eficiência operacional do cinto blindado aumenta para 30-35%.

Outra opção de utilização de fundação em laje para edifícios com relação L\H > 3 é aumentar a rigidez da base, por exemplo, instalando almofadas grossas de brita bem compactada, mas na maioria dos casos parece mais racional de usar um MZLF relativamente alto como base.

Um medidor de deformação do casco do navio refere-se a um meio de medir a posição ou deslocamento e pode ser usado no controle de navios e embarcações marítimas e fluviais, a fim de garantir a segurança da navegação e evitar que o casco do navio quebre durante o mar agitado ou ao receber grandes cargas.

O dispositivo fornece monitoramento contínuo das setas de deflexão/flexão do casco sob influências externas com alta precisão devido à instalação de antenas GNSS na mesma linha ao longo do casco do navio paralelamente ao seu plano central, enquanto o processador determina as setas de deflexão/flexão como distância das antenas receptoras internas da linha que conecta as posições atuais das antenas mais externas de proa e popa.

1 p.f., 2 il.

O modelo de utilidade reivindicado refere-se a meios de medição de posição ou deslocamento e pode ser utilizado, principalmente, no controle de navios e embarcações marítimas e fluviais, a fim de garantir a segurança da navegação e evitar a fratura transversal do casco do navio em mar agitado ou no recebimento de grandes cargas .

Os dispositivos são conhecidos pelo monitoramento contínuo de cargas dinâmicas, incluindo tensões e deformações de cascos de navios (ver patente US 5942750, IPC H01J 5/16, NKI 250/227.14, 356/32, 340/555, patente US 6701260, IPC G01L 1/ 00, NKI 702/43, 702.42, 73.863.636).

Esses dispositivos utilizam sensores de fibra óptica colocados em vários pontos da estrutura do navio para medir deformações e tensões locais no metal do casco do navio.

Sensores de fibra óptica registram compressão de tensão nas áreas locais de sua instalação e não fornecem informações suficientes para avaliar a condição da carcaça, caracterizada pela magnitude das setas de deflexão/flexão da carcaça no plano vertical, por exemplo, sob a influência das cargas das ondas.

Um sistema conhecido para determinar a posição relativa de pontos de instalação de antenas, com base em medições de fase no sistema global de navegação por satélite (GNSS) (ver pedido dos EUA 2004/0212533, IPC G01S 5/14, NKI 342/357.08, op. 28.10.2004 , aceito como protótipo).

O sistema inclui um receptor básico com antena, vários receptores adicionais com antenas, um sistema de comunicação e um computador para cálculos.

O sistema conhecido não resolve os problemas de monitorização da deflexão/flexão do casco de um navio, que é uma característica objectiva da medição da deformação do casco sob a influência de cargas externas.

O problema técnico resolvido pelo dispositivo reivindicado é proporcionar a possibilidade de medição automática contínua (monitoramento) dos valores das setas de deflexão/flexão do casco do navio sob a influência de influências externas, a fim de garantir a segurança da navegação.

Este problema é resolvido devido ao fato de que em um medidor de deformação de casco de navio contendo receptores de sinal do sistema global de navegação por satélite, cujas antenas receptoras são montadas fixamente no casco do navio, um sistema de troca de dados e um processador, as antenas são colocadas ao longo do casco do navio na mesma linha da proa à popa paralela ao plano central do navio, e o processador é configurado para calcular os valores atuais das setas de deflexão/inflexão nos pontos de fixação da antena como a distância do antenas receptoras internas da linha que conecta a posição atual das antenas mais externas de proa e popa.

Um dos receptores, cuja antena está montada na proa ou popa extrema do casco do navio, é básico, os demais receptores são adicionais.

O receptor básico opera em modo estação base, os adicionais operam em modo cinemática em tempo real (RTK) com resolução de ambigüidade de medições de fase em movimento (OTF). A troca de dados entre os receptores GNSS, bem como a saída de dados dos receptores para o processador, é realizada por meio de um sistema de troca de dados.

As características de precisão do dispositivo proposto podem ser determinadas a partir da condição de que a raiz do erro quadrático médio (RMSE) da medição de uma diferença unitária nas alturas de duas antenas (h) no modo RTK seja de 20-30 mm:

Então o SCP da diferença de altura unitária da linha que passa pelas antenas externas e antenas internas () não excede o valor:

Sabe-se que para navios de grande porte o período de inclinação ultrapassa 10 s, e a frequência de saída de dados pelo receptor GNSS atinge valores de 20-100 Hz. Assim, é possível utilizar o procedimento de cálculo da média de valores únicos de diferenças de altura em um intervalo de até 0,5 s, que corresponde ao número N = 10-50 amostras de acordo com dados RTK. Consequentemente, o SKP para calcular o valor médio de deflexão/inflexão equivale a

Em N=10 e h =30 mm, o valor 15 mm, o que é bastante aceitável, porque os valores de deflexão/deflexão podem exceder 100-300 mm para cascos de navios de grande porte. Consequentemente, o dispositivo proposto consegue a solução do problema.

A essência da solução técnica proposta é ilustrada na Figura 1 do desenho; A Figura 2 mostra a posição das antenas quando o invólucro é deformado.

O desenho indica:

1 1 -1 n receptor de antena de sinal GNSS;

2 1 -2n receptores GNSS;

3 - sistema de troca de dados entre receptores e processador;

4 - computador para processamento de medições de fase de todos os receptores GNSS;

5 - casco do navio nos estados inicial e deformado (Fig. 2).

O número n de receptores de sinais GNSS com antenas receptoras é determinado pelo número de pontos no casco do navio para os quais a barra de deflexão/inflexão S 2 -S n-1 é medida.

Quando o dispositivo está operando, os sinais de rádio GNSS são recebidos das antenas receptoras 1 1 -1 n para as entradas dos receptores GNSS correspondentes 2 1 -2 n, e os dados de medição de código e fase são recebidos dos receptores GNSS para o computador 4, através do sistema de troca de dados 3.

Em receptores adicionais, os problemas são resolvidos na seguinte sequência:

Diferenças nas medições de fase são formadas entre as antenas de receptores adicionais, por exemplo, 2 2 -2 n e o receptor base 2 1 ;

Resolve ambiguidade nas medições de fase de cinemática em tempo real (RTK) em movimento (OTF);

As atuais coordenadas retangulares das antenas 1 2 -1 n de receptores adicionais 1 2 -2 n em relação à antena 1 1 em um sistema de coordenadas topocêntrico são determinadas;

O Computador 4 resolve problemas na seguinte sequência:

As atuais coordenadas retangulares das antenas receptoras 1 2 -1 n são calculadas em relação à antena receptora 1 1 em um sistema de coordenadas topocêntrico;

São calculados os parâmetros atuais da linha que passa pelas antenas 1 1 e 1 n;

Os valores das deflexões/inflexões do casco do navio são calculados como os valores da distância das antenas 1 2 -1 n-1 em relação à linha que passa pelas antenas 1 1 e 1 n. (S 2 -S n-1).

Na posição inicial das antenas (na ausência de deformação do casco do navio), todas as antenas são colocadas na mesma linha reta, e o valor da seta de deflexão/inflexão para cada antena receptora será igual a zero ( i = 0).

Durante a navegação, sob a influência de fatores externos, o casco do navio é deformado e, consequentemente, muda a posição relativa das antenas receptoras 1 1 -1 n, fixamente fixadas ao casco do navio (Fig. 2). Neste caso, os valores calculados das setas de deflexão/inflexão S obtidos no computador 4 para cada antena receptora não serão iguais a zero, e compará-los com os valores máximos permitidos na ROM do computador permite avaliar o grau de segurança e evitar que o navio se desintegre.

Medidor de deformação de casco de navio contendo receptores de sinal do sistema de navegação global por satélite, cujas antenas receptoras são montadas fixamente no casco do navio, um sistema de troca de dados e um processador, caracterizado por as antenas serem colocadas ao longo do casco do navio na mesma linha de a proa para a parte de popa, paralela ao plano da linha central do navio, e o processador é configurado para calcular os valores atuais das setas de deflexão/inflexão nos pontos de fixação da antena como a distância das antenas receptoras internas da linha que conecta o posição atual das antenas externas de proa e popa.

As regras do Registro da URSS permitem a deformação do casco do navio em uma onda grande com uma flecha de deflexão não superior a 0,001 do comprimento do navio. Quando o motor diesel principal está localizado na parte central da embarcação, as partes do casco colocadas junto com a fundação da máquina, a estrutura da máquina e o virabrequim sofrerão deformações por flexão.
Para que a deformação seja a menor possível, parte da estrutura colocada sob a fundação da máquina e a própria fundação são tornadas mais rígidas. No entanto, isto não elimina completamente as deformações da estrutura da máquina. Assim, um dos motores diesel Doxford tem um comprimento de chassi superior a 18 m. Ao medir sua deformação elástica, a flecha de deflexão atingiu 1 mm.
Às vezes, deformações significativas nas estruturas das máquinas e virabrequins são observadas em motores diesel relativamente curtos; Obviamente, a razão aqui é a rigidez insuficiente do conjunto e da fundação da máquina.
Por exemplo, no navio a motor “Port Manchester” com dois motores diesel Pilstik de 14 cilindros em forma de V (LG = 5.660 cv a l = 464 rpm), após 2.500 horas de operação, o virabrequim de um dos motores diesel falhou. Como resultado do exame, constatou-se que os valores de deflexão dos suportes dos mancais da estrutura nas diversas condições do casco do navio e do próprio motor diesel (motor diesel aquecido ou frio, navio carregado ou em lastro) chegam a 1,8 mm . Tais deformações deveriam ter levado à quebra do virabrequim devido ao rápido desenvolvimento do processo de fadiga.
Existem outros dados. Medições das aberturas elásticas do virabrequim do motor diesel principal do navio "San Francisco" mostraram que a amplitude de suas vibrações durante o curso de um navio carregado em uma onda chega a 0,3 mm, e a deflexão. a flecha do casco do navio é de 70 mm. Não é tanto.
Mas também existem casos graves. Sabe-se que um virabrequim com diâmetro de 580 mm em um motor diesel Doxford de 6 cilindros quebra devido à grande amplitude das flutuações de tensão do eixo quando a embarcação está navegando em uma onda grande, totalmente carregada e com lastro. Durante a investigação do acidente, constatou-se que a diferença máxima nas aberturas das bochechas do virabrequim atingiu 0,762 mm.
Mas, em geral, a falha dos virabrequins de potentes motores diesel de baixa velocidade construídos nos últimos 15 anos é uma ocorrência extremamente rara. Durante todo o pós-guerra, ocorreram apenas dois casos de falha dos virabrequins dos principais motores diesel dos navios BMP.
Além disso, na grande maioria dos navios novos, sem falar nos petroleiros, o motor diesel principal não está localizado no meio do navio, mas na popa, e os virabrequins, mesmo com forte inclinação, não sofrem tais tensões de flexão isso deve ser levado em conta.
Não há necessidade de apresentar todo o complexo de tensões complexas que o virabrequim experimenta, especialmente durante um passo forte, especialmente porque a natureza e a distribuição dessas tensões dependem não tanto do projeto do próprio eixo, mas da rigidez de seu fundação e a estrutura do pórtico sob a fundação, bem como a natureza da instalação do poço. Quanto à taxa de desgaste dos rolamentos, certamente aumenta se o virabrequim sofrer deformação elástica adicional devido à rigidez insuficiente da fundação, mas quanto mais a tecnologia para a construção de motores diesel modernos melhora, mais aumenta a resistência ao desgaste dos principais componentes do motor diesel. .
No entanto, deve-se notar que, de acordo com estudos de especialistas tchecos, as pressões dos rolamentos da estrutura do motor diesel 6S275IIIPV, operando em condições de deformação do virabrequim, diferiram das calculadas em 30-50% na direção do aumento. Isto foi explicado pela distribuição assimétrica dos campos de pressão em relação ao eixo longitudinal do rolamento.