Ēku deformācijas. Ēkas deformācijas Deformāciju veidi un to rašanās cēloņi

deformācija ir normāla Hm!

> "Uzņēmums.

> Ir arī iespējams, ka "

ASUS neuzskata, ka jums ir problēmas ar ierīci",

Ierīces salikšana no jauna nedaudz samazinās šo problēmu."

Bbk

• Dzimums: Vīrietis

Es nesen iegādājos pilnīgi jaunu UX305FA. Ekspluatācijas laikā izrādījās, ka tas ir “trāpījis defektā” - nospiežot noteiktā leņķī, viena no tastatūras pogām izkrita. Es nolēmu sazināties ar sertificētu servisa centru Maskavā (TOPAZ-2M). Paņēmām klēpjdatoru diagnostikai un nolēmām pilnībā nomainīt tastatūru. Pārbaudot klēpjdatoru pēc remonta, es redzēju montāžas defektus: sānu spraugas savienojumos, korpusa ģeometrijas pārkāpums (tastatūras bloka izspiedums un līdz ar to skārienpaliktņa brīvkustība, kā arī brīvs augšējā daļa, kad tā ir aizvērta). Atkārtoti sazinoties ar servisa centru, spraugas tika novērstas, tomēr korpusa ģeometrijas pārkāpums netika novērsts. Servisa centra darbiniece ziņoja, ka tāds deformācija ir normāla un defekts laika gaitā tiks novērsts ekspluatācijas laikā ( Hm!). Viss būtu kārtībā, bet skārienpaliktņa spēle tagad rada diskomfortu darbības laikā.

Aplūkojot klēpjdatora fotoattēlu, oficiālā teh. vietnes atbalsts uzrakstīja dīvainu atbildi:

> "Uzņēmums ASUS neuzskata, ka jums ir problēmas ar ierīci.

> Tāpēc viņš neuzskata, ka ar ierīci kaut kas jādara.

> Var arī sazināties ar ASC un saņemt slēdzienu, ka ar iekārtu viss ir kārtībā.

> Tas ir arī iespējams Ierīces salikšana no jauna nedaudz samazinās šo problēmu."

Tie. no vienas puses, problēmas esamība tiek noliegta: "... ASUS neuzskata, ka jums ir problēmas ar ierīci",

un, no otras puses, viņš atzīst: “... Ierīces salikšana no jauna nedaudz samazinās šo problēmu."

Vai kāds ir saskāries ar līdzīgu problēmu UX305FA? Ko jūs iesakāt?

nesen - kad pagājušas - uz neatkarīgo un tad ar atbildi ar Rospotrebnadzoru galvenais (un izdevīgākais) virziens ir Pārtika viņiem bija 4. Atbilde ar atslēgu nomira 3 dienas pēc pirkuma (Sanktpēterburga). man) pat dažas super slepenas programmas no asus.zero, beidziet darīt blēņas , kuru ir uzlabojis kāds greizs meistars. Veikalam ir vieglāk to izdarīt, nekā mocīties ar to atgriešanu piegādātājam .tas ir jūsu ziņā.

Visas konstrukcijas piedzīvo dažāda veida deformācijas, ko izraisa konstrukcijas īpatnības, dabas apstākļi un cilvēka darbība.

Ēku un būvju deformāciju novērojumi sākas no to uzcelšanas brīža un turpinās ekspluatācijas laikā. Tie ir mērījumu un aprakstošu pasākumu komplekss, lai noteiktu deformāciju lielumu un to rašanās cēloņus.

Pamatojoties uz novērojumu rezultātiem, tiek pārbaudīta projektēšanas aprēķinu pareizība un identificēti modeļi, kas ļauj prognozēt deformācijas procesu un savlaicīgi veikt pasākumus to seku novēršanai.

Sarežģītām un kritiskām struktūrām novērojumi sākas vienlaikus ar projektēšanu. Topošajā būvlaukumā tiek pētīta dabas faktoru ietekme un vienlaikus izveidota atbalsta zīmju sistēma, lai iepriekš noteiktu to stabilitātes pakāpi.

Katrā būves būvniecības vai ekspluatācijas stadijā noteiktos intervālos tiek veikti tās deformāciju novērojumi. Šādus novērojumus, kas veikti saskaņā ar kalendāra plānu, sauc par sistemātiskiem.

Ja parādās faktors, kas izraisa krasas izmaiņas normālā deformācijas gaitu (slodzes maiņa uz pamatu, apkārtējās vides temperatūra un pati konstrukcija, gruntsūdens līmenis, zemestrīce utt.), tiek veikti steidzami novērojumi.

Paralēli deformāciju mērīšanai, lai identificētu to rašanās cēloņus, tiek organizēti īpaši novērojumi par augsnes un gruntsūdeņu stāvokļa un temperatūras izmaiņām, būves ķermeņa temperatūru, meteoroloģiskajiem apstākļiem u.c. Izmaiņas būvniecībā tiek reģistrēta slodze un slodze no uzstādītajām iekārtām.

Novērojumu veikšanai tiek sastādīts īpašs projekts, kas parasti ietver:

darba uzdevums;

vispārīga informācija par uzbūvi, dabas apstākļiem un darbības veidu;

konvencionālo un deformācijas zīmju izvietojums;

novērojumu shematiska diagramma;

nepieciešamās mērījumu precizitātes aprēķins;

novērojumu kalendārais plāns (grafiks);

izpildītāju sastāvs, darba apjoms un tāmes.

Nahodkas pilsētas ziemeļu mikrorajona būvju kompleksa deformāciju monitoringa galvenais mērķis (KPD-80 rūpnīca - galvenā ēka, betona maisīšanas cehs, cementa noliktava, ēdnīca, administratīvais un labiekārtojuma komplekss, kā kā arī dzīvojamās ēkas) bija iegūt informāciju, lai novērtētu konstrukciju stabilitāti un savlaicīgi veiktu preventīvos pasākumus, kā arī pārbaudītu pieņemto būvniecības paņēmienu kvalitāti un pamatiem izmantoto pāļu modeli.

Novērojumu materiālus nodrošināja zinātniskais vadītājs L.I.

1. Deformāciju veidi un to rašanās cēloņi

Konstrukcijas īpatnību un cilvēka darbības dabisko apstākļu dēļ struktūras kopumā un to atsevišķie elementi piedzīvo dažāda veida deformācijas.

Kopumā saskaņā ar termiņu deformācija izprast novērojamā objekta formas izmaiņas. Ģeodēziskajā praksē ir ierasts uzskatīt, ka deformācija ir objekta stāvokļa maiņa attiecībā pret kādu sākotnējo.

Pastāvīgā konstrukcijas masas spiedienā tās pamatnes pamatnes grunts pakāpeniski tiek sablīvētas (saspiestas) un notiek pārvietošanās vertikālā plaknē vai. melnraksts struktūras. Papildus spiedienam no savas masas būves nosēšanās var izraisīt arī citi iemesli: karsta un zemes nogruvumu parādības, gruntsūdens līmeņa izmaiņas, smagās tehnikas darbība, satiksme, seismiskās parādības u.c. Radikāli mainoties porainu un irdenu augšņu struktūrai, laika gaitā strauji notiek deformācija, t.s izņemšana.

Gadījumā, ja grunts zem būves pamatiem ir saspiestas nevienmērīgi vai slodze uz grunti ir atšķirīga, iesēdums ir nevienmērīgs. Tas noved pie cita veida konstrukciju deformācijām: horizontāliem pārvietojumiem, nobīdēm, deformācijām, izliecēm, kas ārēji var izpausties plaisu un pat defektu veidā.

Aizspriedums struktūras horizontālajā plaknē var radīt augsnes sānu spiediens, ūdens, vējš utt.

Tiek testētas augsttorņu tipa konstrukcijas (skursteņi, televīzijas torņi u.c.). vērpes Un locīt ko izraisa nevienmērīga saules sildīšana vai vēja spiediens.

Lai pētītu deformācijas būves raksturīgās vietās, tiek fiksēti punkti un noteiktas to telpiskā stāvokļa izmaiņas noteiktā laika periodā. Šajā gadījumā par sākotnējiem tiek ņemta noteikta pozīcija un laiks.

Lai noteiktu absolūto vai pilns nogulsnes S punktus, kas fiksēti uz konstrukcijas, periodiski nosaka to atzīmes H attiecībā pret sākotnējo atskaites punktu, kas atrodas prom no konstrukcijas un tiek uzskatīts par nekustīgu. Acīmredzot, lai noteiktu punkta iegrimi pašreizējā laika momentā attiecībā pret novērojumu sākumu, ir jāaprēķina šajos brīžos iegūto pacēlumu starpība, t.i. S=Hstrāva-Hsākums. Līdzīgi var aprēķināt nokrišņu daudzumu laikam starp iepriekšējo un nākamajiem novērojumu periodiem (cikliem).

Vidēji melnraksts Sav visu būvi vai tās atsevišķās daļas aprēķina kā vidējo aritmētisko no visu n tās punktu norēķinu summas, t.i. Sav=?S/n. Kopā ar vidējo melnrakstu, lai vispārīgie raksturlielumi būtu pilnība, norādiet lielāko Snaib un mazākais Vārds būvju punktu nosēdumi.

Nevienmērīgums nokrišņu daudzumu var noteikt pēc nokrišņu daudzuma starpības ?S jebkuri divi punkti 1 un 2, t.i. .?S1,2=S2-S1.

Banka Un slīpums struktūras tiek definētas kā divu punktu, kas atrodas pretējās struktūras malās, vai tās daļu nosēdināšanās starpība pa izvēlēto asi. Tiek saukts slīpums gareniskās ass virzienā šķembas, un šķērsass virzienā - šķībs. Rituma daudzums, kas saistīts ar attālumu l starp diviem punktiem 1 un 2 sauc relatīvais rullis K. To aprēķina pēc formulas K=(S2-S1)/l.

Horizontālā nobīde q vienu struktūras punktu raksturo tā koordinātu atšķirība xtek, ytek Un xbeginning, beginning, kas iegūts pašreizējā un sākotnējā novērošanas ciklos. Koordinātu asu novietojums, kā likums, sakrīt ar struktūras galvenajām asīm. Aprēķiniet pārvietojumus vispārīgā gadījumā, izmantojot formulas qx=xtek-xstart; qy=ycurrent-iesākums. Līdzīgi varat aprēķināt nobīdes starp iepriekšējo un turpmāko novērošanas ciklu. Gar vienu no koordinātu asīm nosaka arī horizontālās nobīdes.

Vērpes ap vertikālo asi ir raksturīgas galvenokārt torņa tipa konstrukcijām. To definē kā fiksēta punkta rādiusa leņķiskās pozīcijas izmaiņas, kas novilktas no pētāmās horizontālās sekcijas centra.

Deformācijas lieluma izmaiņas izvēlētā laika intervālā raksturo ar Vidējais ātrums deformācija vav. Piemēram, pētāmā punkta vidējais norēķinu līmenis noteiktā laika periodā t starp diviem cikliem i Un j mērījumi būs vienādi vav=(Sj-Si)/t. Ir atšķirība starp vidējo mēneša ātrumu, kad t izteikts ar mēnešu skaitu un gada vidējo, kad t- gadu skaits utt.

Visām ēkām ir dažāda jutība pret nokrišņiem un pamatu grunts pārvietošanos, kas var rasties būvniecības un ekspluatācijas laikā, šīs jutības pakāpi nosaka galvenokārt to stingrība.

Atkarībā no stingrības visas ēkas un būves ir sadalītas trīs galvenajos veidos:

1. absolūti grūts
2. kam ir ierobežots stīvums
3. absolūti elastīgs

Absolūti stingras konstrukcijas ir ļoti augsta stingrība vertikālā virzienā. Šādas konstrukcijas piemērs varētu būt tornis vai skurstenis. Ņemot vērā to ievērojamo stingrību, šīs konstrukcijas nav pakļautas liecei vai citām lokālām deformācijām, un tās piedzīvo nosēšanos kā vienotu masu. Piemēram, Pizas tornis sasveras kā viena masa (slīpums).

Pilnīgi elastīgas konstrukcijasārēju slodžu ietekmē tie seko pamatnes nosēdumiem, savukārt papildu spēki tajos praktiski nerodas. Šādas būves ir, piemēram, estakādes vai uz zemes izvietotas siltumtrases.

Absolūti elastīgas un absolūti stingras konstrukcijas individuālo dzīvojamo māju celtniecībā vairumā gadījumu mēs saskaramies ar ēkām galīgā cietība. Šādas konstrukcijas, attīstoties nevienmērīgiem nosēdumiem vai zemes kustībām, saņem deformāciju, kas izteikta atsevišķu ēku sekciju izliekumā. Ar ierobežotu stingrību tie spēj nodrošināt zināmu pretestību nevienmērīgam nosēdumam, izlīdzinot to, kā rezultātā nesošajās sienās un sienās rodas spēki, kas projektēšanas laikā bieži netiek ņemti vērā, kas var izraisīt plaisas, kas traucē normālu ēku ekspluatāciju.

Biežākās ēku deformācijas individuālo dzīvojamo māju celtniecībā:

Rīsi. 1. Izliece

2. att. Liekšana

Rīsi. 3. Maiņa.

Savukārt ierobežotas stingrības ēkas var iedalīt vēl divos apakštipos:

• nosacīti stingrs, kuram L\H =< 3
• nosacīti elastīgs, kam L\H > 3,

G de L ir ēkas garākās sienas garums, H ir ēkas konstruktīvās daļas augstums (parasti tas ir visu stāvu augstums + pamatu augstums, jumts netiek ņemts vērā).

Šeit ir divi šādu ēku piemēri no mūsu standarta projektu kataloga:

• Nosacīti stingra māja pēc projekta; L=15,5 metri, H= 8,5 metri, attiecība L\H=1,8
• Nosacīti elastīga māja pēc projekta; L=16,5 metri, H= 4,8 metri, attiecība L\H=3,4

Tiek uzskatīts, ka nosacīti stingrajiem mazākā mērā rodas novirze (liece) vai bīdes deformācijas, bet tikai papēdis kā absolūti stingrs. Dažos gadījumos tā ir taisnība, taču, lai beidzot noteiktu, kā ēka izturēsies pie noteiktām deformācijām, ir jāņem vērā galveno nesošo un norobežojošo konstrukciju materiāli, ēkas vispārējā lieces un bīdes stingrība. , kā arī aprēķināt spēkus, kas rodas šo ēku galvenajās konstrukcijās.

Vairumā gadījumu šī spēku modelēšanas problēma ēku konstrukcijās tiek atrisināta, reducējot visu ēku līdz noteiktam abstraktam sijai uz elastīga pamata ar dotiem stinguma rādītājiem. Šajā gadījumā ir iespējams noteikt lieces momentu un bīdes spēku ēkas sekcijā. Un, zinot šos spēka faktorus, aprēķiniet spēkus katrā konstrukcijas elementā, kas rodas pamatnes grunts nevienmērīgu kustību laikā.

Piemēram, VSN 29-85 sniedz šādu formulu spēku (lieces momenta un bīdes spēka) aprēķināšanai atkarībā no augsnes sasaluma lieluma:

Rīsi. 4. Formulas lieces momenta M un bīdes spēka F aprēķināšanai no VSN 29-85.

Šajā formulā:

B, B 1 - koeficienti atkarībā no ēkas projekta (sk. VSN 29-85, 5. un 6. att.);

Ēkas stingrība samazināta līdz vienkāršai sijai;

Δh fi - dažādu ēkas daļu izliekuma deformāciju atšķirība;

L - ēkas garākās sienas garums

Pēc tam spēku aprēķins dažādās ēku konstrukcijās tiek veikts, izmantojot šādu formulu:

Rīsi. 5. Formulas spēku aprēķināšanai dažādās būvkonstrukcijās.

kur i, i ir attiecīgi aplūkojamā elementa sekcijas lieces un bīdes stingrība;
G - bīdes modulis, kas parasti ir vienāds ar 0,4E

• pamatu pamatne;
• pamats;
• sienas;
• dzelzsbetona lentes;
• dzelzsbetona grīdas

Ēkās, kas būvētas no diezgan trausliem materiāliem, piemēram, gāzbetona, sienām ir zema lieces un bīdes stingrība, īpaši ailu zonās. Un sienām, kas izgatavotas no lielizmēra keramikas akmeņiem (“siltā keramika”), kurām ir tikai mēles un rievu savienojumi vertikāli un nav vertikāli līmes savienojumi, principā nav bīdes stingrības. Šajā gadījumā ēkas galveno stingrību lielā mērā nosaka citi iepriekš uzskaitītie konstrukcijas elementi.

Tādējādi, risinot problēmu par ēkas normālas ekspluatācijas nodrošināšanu nākotnē, ir sistemātiski jāpieiet tās projektēšanai un jāņem vērā:

1. Ēkas kopējie izmēri, jo īpaši tās konstrukcijas daļas augstums (H) un garākās sienas garums (L), kā arī to attiecība.
2. Nevienmērīgu nosēdumu vai citu augsnes kustību rašanās varbūtība, ko nosaka tās viendabīgums, elastības moduļa vērtība un celšanas īpašības.
3. Pamatu pamatnes stingrība.
4. Pamatu stingrība.
5. Sienu stingrība un to atveru nelīdzenums.
6. Grīdas stingrība.
7. Armatūras lentu darbs.

Šo faktoru ņemšana vērā ļauj saprast, kāpēc plākšņu pamatus nav īpaši racionāli izmantot plakanām vienstāvu ēkām, piemēram, mūsu vai Z10 projektā:

Rīsi. 6. Projekts K-106-2

Rīsi. 7. Projekta K-106-2 plānošanas risinājums.

Šajā projektā attiecība L\H=4,2, izmantojot MZLF, un ar plātņu pamatu L\H būs vienāda ar 5, t.i. māja ir ļoti jutīga pret deformācijām un nespēj tikt galā ar nevienmērīgiem nokrišņiem un augsnes kustībām. Plākšņu pamatiem nav nepieciešamās lieces stingrības, un USHP tipa rievotajām plātnēm, kuru ribu sekcijas augstums ir 200-300 mm, ir arī nepieciešamā bīdes stingrība.

Situāciju ar plātņu pamatu var uzlabot, taču jāņem vērā, ka vienstāvu ēkā augšējās pastiprinātās jostas veiktspējas koeficients parasti nepārsniedz 20% no maksimālā, jo ir iespējams, paslīdēt gar mūri vai pat noraut. Starpstāvu pastiprinātas jostas darbojas daudz labāk, jo tām ir ievērojamas slodzes no pārklājošām konstrukcijām, kas palielina berzes spēkus savienojuma vietās starp pastiprināto siksnu un sienu. Tā paša iemesla dēļ stiegrotu lentu konstruēšanai priekšroka tiek dota U-veida blokiem, jo ​​tie palielina jostas saķeres laukumu ar sienu. Dažos gadījumos bruņu jostas darbības efektivitāte palielinās līdz 30-35%.

Vēl viena iespēja izmantot plātņu pamatu ēkām ar attiecību L\H > 3 ir palielināt pamatnes stingrību, piemēram, ierīkojot biezus labi sablīvēta šķembu paliktņus, taču vairumā gadījumu tas izskatās racionālāk izmantot. salīdzinoši augsts MZLF kā pamats.

Kuģa korpusa deformācijas mērītājs attiecas uz pozīcijas vai pārvietojuma mērīšanas līdzekli, un to var izmantot, kontrolējot jūras un upju kuģus un kuģus, lai nodrošinātu kuģošanas drošību un novērstu kuģa korpusa plīsumus nelīdzenas jūras laikā vai saņemot lielas kravas.

Ierīce nodrošina nepārtrauktu korpusa novirzes/lieces bultu uzraudzību ārējās ietekmēs ar augstu precizitāti, pateicoties GNSS antenu uzstādīšanai vienā līnijā gar kuģa korpusu paralēli tā centra plaknei, savukārt procesors kā attālumu nosaka novirzes/lieces bultas. iekšējās uztverošās antenas no līnijas, kas savieno attālākās priekšgala un pakaļgala antenas pašreizējās pozīcijas.

1 p.f., 2 ill.

Pieteiktais lietderības modelis attiecas uz pozīcijas vai pārvietojuma mērīšanas līdzekļiem, un to var izmantot, jo īpaši, kontrolējot jūras un upju kuģus un kuģus, lai nodrošinātu kuģošanas drošību un novērstu kuģa korpusa šķērseniskus lūzumus nelīdzenā jūrā vai saņemot lielas kravas. .

Ierīces ir pazīstamas ar nepārtrauktu dinamisko slodžu uzraudzību, tostarp kuģu korpusu spriegumiem un deformācijām (skat. ASV patentu 5942750, IPC H01J 5/16, NKI 250/227.14, 356/32, 340/555, ASV patentu 6701260, IPC G01L 00, NKI 702/43, 702.42, 73.863.636).

Šīs ierīces izmanto optisko šķiedru sensorus, kas novietoti dažādos kuģa konstrukcijas punktos, lai izmērītu lokālās deformācijas un spriegumus kuģa korpusa metālā.

Optiskās šķiedras sensori fiksē spriegojumu-saspiešanu to uzstādīšanas vietās un nesniedz pietiekamu informāciju, lai novērtētu korpusa stāvokli, ko raksturo korpusa novirzes/lieces bultiņu lielums vertikālā plaknē, piemēram, zem viļņu slodžu ietekme.

Zināma sistēma antenu uzstādīšanas punktu relatīvās pozīcijas noteikšanai, pamatojoties uz fāzes mērījumiem globālajā navigācijas satelītu sistēmā (GNSS) (skat. ASV pieteikumu 2004/0212533, IPC G01S 5/14, NKI 342/357.08, op. 10.28.2004. , pieņemts kā prototips).

Sistēmā ietilpst viens pamata uztvērējs ar antenu, vairāki papildus uztvērēji ar antenām, sakaru sistēma un dators aprēķiniem.

Zināmā sistēma neatrisina kuģa korpusa izlieces/lieces monitoringa problēmas, kas ir objektīvs raksturlielums korpusa deformācijas mērījumam ārējo slodžu ietekmē.

Tehniskā problēma, ko atrisina pretenzija, ir nodrošināt iespēju nepārtraukti automātiski mērīt (uzraudzīt) kuģa korpusa novirzes/lieces bultu vērtības ārējas ietekmes ietekmē, lai nodrošinātu navigācijas drošību.

Šo problēmu risina tas, ka kuģa korpusa deformācijas mērītājā, kas satur globālās navigācijas satelītu sistēmas signālu uztvērējus, kuru uztverošās antenas ir nekustīgi uzmontētas uz kuģa korpusa, datu apmaiņas sistēmu un procesoru, antenas ir novietotas gar kuģa korpusu. kuģa korpuss atrodas tajā pašā līnijā no priekšgala līdz pakaļgala daļai paralēli kuģa centra plaknei, un procesors ir konfigurēts tā, lai aprēķinātu pašreizējās novirzes/nolieces bultu vērtības antenas stiprinājuma punktos kā attālumu no kuģa iekšējās uztverošās antenas no līnijas, kas savieno attālākā priekšgala un pakaļgala antenas pašreizējo stāvokli.

Viens no uztvērējiem, kura antena ir uzstādīta kuģa korpusa galējā priekšgalā vai pakaļgalā, ir pamata, pārējie uztvērēji ir papildu.

Pamata uztvērējs darbojas bāzes stacijas režīmā, papildu darbojas reālā laika kinemātikas (RTK) režīmā ar kustības fāzes mērījumu neskaidrības izšķirtspēju (OTF). Datu apmaiņa starp GNSS uztvērējiem, kā arī datu izvade no uztvērējiem uz procesoru tiek veikta, izmantojot datu apmaiņas sistēmu.

Piedāvātās ierīces precizitātes raksturlielumus var noteikt pēc nosacījuma, ka RTK režīmā divu antenu (h) augstuma vienības starpības mērīšanas vidējā kvadrātiskā kļūda (RMSE) ir 20-30 mm:

Tad līnijas, kas iet caur ārējām antenām un iekšējām antenām (), vienības augstuma starpības SCP nepārsniedz vērtību:

Ir zināms, ka lieliem kuģiem slīpuma periods pārsniedz 10 s, un datu izvadīšanas frekvence no GNSS uztvērēja sasniedz 20-100 Hz. Tādējādi ir iespējams izmantot procedūru atsevišķu augstuma atšķirību vērtību vidējo noteikšanai intervālā līdz 0,5 s, kas atbilst N = 10-50 paraugu skaitam saskaņā ar RTK datiem. Līdz ar to SKP vidējās novirzes/lieces vērtības aprēķināšanai summas

Pie N = 10 un h = 30 mm, vērtība 15 mm, kas ir diezgan pieņemami, jo lielu kuģu korpusiem novirzes/izlieces vērtības var pārsniegt 100-300 mm. Līdz ar to piedāvātā ierīce panāk problēmas risinājumu.

Piedāvātā tehniskā risinājuma būtība ir ilustrēta 1. zīmējumā 2. att. parāda antenu novietojumu, kad korpuss ir deformēts.

Zīmējums norāda:

1 1 -1 n GNSS signāla antenas uztvērējs;

2 1 -2 n GNSS uztvērēji;

3 - datu apmaiņas sistēma starp uztvērējiem un procesoru;

4 - dators fāzes mērījumu apstrādei no visiem GNSS uztvērējiem;

5 - kuģa korpuss sākotnējā un deformētā (2. att.) stāvoklī.

GNSS signāla uztvērēju ar uztvērēju antenām skaitu n nosaka pēc kuģa korpusa punktu skaita, kuriem mēra novirzes/nolieces strēli S 2 -S n-1.

Ierīcei darbojoties, GNSS radiosignāli tiek saņemti no uztvērēju antenām 1 1 -1 n uz atbilstošo GNSS uztvērēju ieejām 2 1 -2 n , un koda un fāzes mērījumu dati tiek saņemti no GNSS uztvērējiem uz datoru 4, izmantojot datu apmaiņas sistēma 3.

Papildu uztvērējos problēmas tiek atrisinātas šādā secībā:

Fāzes mērījumu atšķirības veidojas starp papildu uztvērēju antenām, piemēram, 2 2 -2 n un bāzes uztvērēju 2 1 ;

Atrisina neskaidrības reālā laika kinemātikas (RTK) kustības (OTF) fāzes mērījumos;

Tiek noteiktas papildu uztvērēju 1 2 -2 n antenu 1 2 -1 n pašreizējās taisnstūra koordinātas attiecībā pret antenu 1 1 topocentriskā koordinātu sistēmā;

Dators 4 atrisina problēmas šādā secībā:

Uztvērēju antenu 1 2 -1 n pašreizējās taisnstūra koordinātas aprēķina attiecībā pret uztverošo antenu 1 1 topocentriskā koordinātu sistēmā;

Tiek aprēķināti pašreizējie parametri līnijai, kas iet caur antenām 1 1 un 1 n;

Kuģa korpusa izlieces/nolieces vērtības aprēķina kā antenu attāluma vērtības 1 2 -1 n-1 attiecībā pret līniju, kas iet caur antenām 1 1 un 1 n. (S2-Sn-1).

Antenu sākotnējā stāvoklī (ja nav kuģa korpusa deformācijas) visas antenas ir novietotas uz vienas taisnas līnijas, un katras uztverošās antenas novirzes/nolieces bultiņas vērtība būs vienāda ar nulli (i = 0).

Kuģošanas laikā ārējo faktoru ietekmē kuģa korpuss deformējas un attiecīgi mainās uztvērēju antenu 1 1 -1 n relatīvais novietojums, kas fiksēti piestiprināts pie kuģa korpusa (2. att.). Šajā gadījumā aprēķinātās novirzes/lieces bultiņu S vērtības, kas iegūtas datorā 4 katrai uztverošajai antenai, nebūs vienādas ar nulli, un to salīdzināšana ar datora ROM maksimālajām pieļaujamajām vērtībām ļauj novērtēt drošības pakāpi un novērstu kuģa sadalīšanos.

Kuģa korpusa deformācijas mērītājs, kas satur globālās navigācijas satelītu sistēmas signālu uztvērējus, kuru uztveršanas antenas ir nekustīgi uzmontētas uz kuģa korpusa, datu apmaiņas sistēmu un procesoru, kas raksturīgs ar to, ka antenas ir novietotas gar kuģa korpusu uz vienas līnijas no plkst. priekšgals līdz pakaļgala daļai, paralēli kuģa viduslīnijas plaknei, un procesors ir konfigurēts tā, lai aprēķinātu novirzes/nolieces bultu pašreizējās vērtības antenas piestiprināšanas punktos kā iekšējo uztverošo antenu attālumu no līnijas, kas savieno attālāko priekšgala un pakaļgala antenu pašreizējā atrašanās vieta.

PSRS reģistra noteikumi pieļauj kuģa korpusa deformāciju uz liela viļņa ar novirzes bultu, kas nepārsniedz 0,001 no kuģa garuma. Kad galvenais dīzeļdzinējs atrodas kuģa vidusdaļā, korpusa daļas kopā ar mašīnas pamatni, mašīnas rāmi un kloķvārpstu piedzīvos lieces deformācijas.
Lai deformācija būtu pēc iespējas mazāka, daļa no rāmja, kas novietota zem mašīnas pamatnes, un pats pamats tiek padarīti stingrāki. Tomēr tas pilnībā nenovērš mašīnas rāmja deformācijas. Tādējādi vienam no Doxford dīzeļdzinējiem mašīnas rāmja garums pārsniedz 18 m Mērot tā elastīgo deformāciju, novirzes bultiņa sasniedza 1 mm.
Dažreiz salīdzinoši īsos dīzeļdzinējos tiek novērotas ievērojamas mašīnu rāmju un kloķvārpstu deformācijas; Acīmredzot iemesls šeit ir komplekta un mašīnas pamatnes nepietiekamā stingrība.
Piemēram, uz motorkuģa “Port Manchester” ar diviem 14 cilindru V-veida dīzeļdzinējiem Pilstik (LG = 5660 ZS pie l = 464 apgr./min.) pēc 2500 darba stundām vienam no dīzeļdzinējiem sabojājusies kloķvārpsta. Pārbaudes rezultātā tika konstatēts, ka rāmja gultņu balstu izlieces vērtības dažādos kuģa korpusa un paša dīzeļdzinēja (apsildāmā vai aukstā dīzeļdzinēja, kuģis piekrauts vai balastā) apstākļos sasniedz 1,8 mm. . Šādām deformācijām vajadzēja novest pie kloķvārpstas plīsuma strauji attīstošā noguruma procesa dēļ.
Ir arī citi dati, veicot motorkuģa "Sanfrancisko" galvenā dīzeļdzinēja kloķvārpstas elastīgo atveru mērījumus, kas parādīja, ka to vibrāciju amplitūda piekrauta kuģa gaitā uz viļņa sasniedz 0,3 mm, un novirze. kuģa korpusa bulta ir 70 mm. Tas nav tik daudz.
Bet ir arī smagi gadījumi. Ir zināms, ka 6 cilindru Doxford dīzeļdzinēja kloķvārpsta ar diametru 580 mm plīst vārpstas sprieguma svārstību lielās amplitūdas dēļ, kuģim kuģojot pa lielu vilni, pilnībā piekrauts un balastā. Izmeklējot negadījumu, tika konstatēts, ka kloķvārpstas vaigu atveru maksimālā atšķirība sasniedza 0,762 mm.
Bet kopumā pēdējo 15 gadu laikā ražoto jaudīgo zema ātruma dīzeļdzinēju kloķvārpstu kļūme ir ārkārtīgi reta parādība. Visā pēckara periodā uz BMP kuģiem bija tikai divi galveno dīzeļdzinēju kloķvārpstu atteices gadījumi.
Turklāt lielākajā daļā jauno kuģu, nemaz nerunājot par tankkuģiem, galvenais dīzeļdzinējs atrodas nevis kuģa vidū, bet gan pakaļgalā, un kloķvārpstas pat ar spēcīgu slīpumu nepiedzīvo šādus lieces spriegumus. tas būtu jāņem vērā.
Nav nepieciešams uzrādīt visu sarežģīto spriegumu kompleksu, ko piedzīvo kloķvārpsta, īpaši spēcīga soļa laikā, jo īpaši tāpēc, ka šo spriegumu raksturs un sadalījums ir atkarīgs ne tik daudz no pašas vārpstas konstrukcijas, bet gan no tās stingrības. pamatu un karkasa konstrukciju zem pamatiem, kā arī par šahtas uzstādīšanas raksturu. Kas attiecas uz gultņu nodiluma ātrumu, tas noteikti palielinās, ja kloķvārpsta piedzīvo papildu elastīgās deformācijas nepietiekamas pamatu stingrības dēļ, taču, jo vairāk uzlabojas mūsdienu dīzeļdzinēju izgatavošanas tehnoloģija, jo vairāk palielinās dīzeļdzinēja galveno komponentu nodilumizturība. .
Tomēr jāņem vērā, ka saskaņā ar Čehijas speciālistu pētījumiem dīzeļdzinēja 6S275IIIPV rāmja gultņu spiedieni, kas darbojas kloķvārpstas deformācijas apstākļos, pieauguma virzienā atšķīrās no aprēķinātajiem par 30-50%. Tas tika izskaidrots ar asimetrisko spiediena lauku sadalījumu attiecībā pret gultņa garenisko asi.